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筒式懸浮預熱器股指配资系統介紹

圖 5?38 为立筒式懸浮預熱器流程示意圖,與通常的旋風預熱器在結構上差别很大。这里熱氣體和生料按逆流進入同樣規格、形狀特殊的四個熱交換室(即由三個縮口把立筒分为四個缽)。通常,这種形式的股指配资預熱器稱为克虜伯( pp 公司發展的)預熱器。由于兩室之間的縮口Kru能引起較高的氣流上升速度,逆流沉降的生料被高速氣流卷起,沖散成料霧,形成渦流,增加氣固相間的傳熱面積和傳熱系數,延長物料在立筒内的停留時間,從而增強了傳熱。立筒上部为1~2 級旋風筒,廢氣经旋風筒、收塵系統排入大氣。圖 5?39 为 ZAB 型帶有兩級旋風筒的立筒預熱器及其溫度、壓力分布圖。
第四室: ~750℃ ;排料管:1000℃ 左右。700入窯生料一般为 750~800℃ 。熱耗为每千克熟料 3350~3770kJ。
圖 5?38、圖 5?39 表明,股指配资立筒預熱器實際上为五級,每一室(缽)和旋風筒均为一級,每一室相當于一級旋風預熱器,作为一個熱平衡單元,唯各室之間沒有管道連接而已。圖 5?39 中各級立筒的特點是:其橫斷面为橢圓形,它們在立筒的垂直軸線布置上彼此錯開。这樣,生料在立筒的周邊區内按逆流方向逐室下降的運行中,隻有一部分進入下一級預熱器,而其餘部分随氣流上升,靠各個立筒的分離,形成非常強烈的物料循環,從而加強熱交換。另一種形式为捷克型立筒預熱器(普列洛夫型,圖 5?40)。立筒上部为二級旋風筒,而立筒内部不分室,氣體以切線方式進入立筒,作螺旋運动上升,使生料在湍流運动中獲得最大的熱交換。圖 5?41、圖 5?42 則为股指配资立筒預熱器橫斷面溫度分布與氣流在立筒不同高度的平均溫度變化圖。
捷克型立筒預熱器的窯尾熱氣流是從切線方向進入立筒的(圖 5?40),而物料則经二級旋風筒預熱後入立筒,使物料在立筒内部作回旋運动與氣流直接接觸而得到加熱。圖 5?41 顯示了立筒三個斷面的溫度,從靠近立筒内壁向中心延伸的溫度變化梯度,可以評价熱交換強度。劇烈的熱交換發生在立筒底部即氣流從切線方向進入的地方。随着氣流的上升,旋轉程度減弱,熱交換強度也下降。圖 5?42 表明,攜帶生料的氣流溫度變化以曲線表示,立筒中部溫度連續下降是这種預熱器熱交換的特征。


股指配资立筒内的物料分散性和傳熱效果,從理論上分析,由于逆流操作,氣固相相對速度又較高,每室的傳熱效果與每級旋風筒相比應該更優越。但實際上,每級旋風預熱器的氣體溫度降最大可达 300℃ ,平均每級預熱器的氣體溫降可达 200℃ 左右;而立筒由于生料懸浮于氣流中的分散度不如在管道内好,收塵效果又不如旋風筒,立筒内生料粉塵的循環量又較大(或者懸浮不佳),因而其氣流溫降最大隻有 250℃ ,而平均隻有 130℃ (每室溫),其中一、二、三、四室(缽)之間的每級的氣流溫差隻有 80 100℃ 。如生料经股指配资旋風筒下的閃动閥入立筒時,立筒内風~速較低,生料預分散不如在管道内;進入立筒後,有相當高的粉塵濃度(由粉塵循環引起),範德華力、靜電引力以及“邊壁效應”的作用下,生料往往易于凝聚或聚結成高濃度的“生料粉團”以縷線狀沉降。雖然提高縮口風速,生料懸浮分散性可以适 當提高,但立筒内分離效率随氣流速度提高而下降,使粉塵循環量增加,而且易于堆積在縮口斜坡上,會引起不同程度的坍料,從而降低傳熱效率。立筒每室的偏心結構是加強氣流産生一定渦流而增加物料分散的一種措施。因此,立筒内生料的分散性和收塵效率之間的矛盾,是立筒傳熱效率不高的主要原因。而提高立筒預熱器内生料的預分散和再分散的效果,同時減少粉塵在立筒内的循環量,是提高立筒傳熱效率的關鍵。因此,近年来除不斷改進立筒的内部結構與參數外,大多在立筒頂部設兩級旋風筒,甚至三級旋風筒,向混合型預熱器發展。雖然立筒的預熱效果和傳熱效率都不如旋風預熱器,但它結構簡單,可以設計成立筒自身


股指配资承重結構,投资較低,阻力損失較小,而且由于立筒不易結皮、堵塞,較适用于堿、氯、硫含量較高的生料的煅燒以及中、小型工廠的改造
 

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